Elektrizitate iturri jasangarriak eskaintzea da mende honetako erronka garrantzitsuenetako bat. Motibazio horretatik sortzen dira energia biltzeko materialen ikerketa arloak, termoelektrikoak1, fotovoltaikoak2 eta termofotovoltaikoak3 barne. Joule barrutian energia biltzeko gai diren material eta gailurik falta zaigun arren, energia elektrikoa aldizkako tenperatura aldaketa bihur dezaketen material piroelektrikoak sentsore4 eta energia biltzailetzat hartzen dira5,6,7. Hemen energia termiko-biltzaile makroskopiko bat garatu dugu 42 gramo berun eskandio tantalatoz osatutako geruza anitzeko kondentsadore moduan, ziklo termodinamiko bakoitzeko 11,2 J energia elektriko ekoizten duena. Modulu piroelektriko bakoitzak 4,43 J cm-3-ko energia elektrikoaren dentsitatea sor dezake ziklo bakoitzeko. Era berean, 0,3 g pisatzen duten bi modulu nahikoak direla erakusten dugu energia-biltzaile autonomoak etengabe elikatzeko mikrokontrolagailu eta tenperatura sentsore txertatuekin. Azkenik, 10 K-ko tenperatura-tarte baterako, geruza anitzeko kondentsadore hauek Carnot-en efizientzia %40ra irits daitezkeela erakusten dugu. Propietate hauek (1) fase-aldaketa ferroelektrikoa eraginkortasun handia lortzeko, (2) ihes-korronte baxua galerak saihesteko eta (3) matxura-tentsio altua dira. Potentzia piroelektriko-biltzaile makroskopiko, eskalagarri eta eraginkor hauek energia termoelektrikoaren sorkuntza berrasmatzen ari dira.
Material termoelektrikoek behar duten tenperatura-gradiente espazialarekin alderatuta, material termoelektrikoen energia biltzeak tenperaturaren zikloa eskatzen du denboran zehar. Horrek ziklo termodinamiko bat esan nahi du, entropia (S)-tenperatura (T) diagramak hobekien deskribatzen duena. 1a irudiak material piroelektriko ez-lineal baten (NLP) ST grafiko tipikoa erakusten du, eremuan bultzatutako fase ferroelektriko-paraelektrikoaren trantsizioa eskandio berun tantalatoan (PST) frogatzen duena. ST diagraman zikloaren atal urdinak eta berdeak Olson zikloko energia elektriko bihurtutakoari dagozkio (bi atal isotermiko eta bi isopolo). Hemen eremu elektriko-aldaketa (eremua piztu eta itzali) eta ΔT tenperatura-aldaketa berdina duten bi ziklo kontuan hartzen ditugu, hasierako tenperatura desberdina izan arren. Ziklo berdea ez dago fase-trantsizio-eskualdean kokatuta eta, beraz, fase-trantsizio-eskualdean kokatutako ziklo urdinak baino eremu askoz txikiagoa du. ST diagraman, zenbat eta azalera handiagoa izan, orduan eta handiagoa da bildutako energia. Beraz, fase-trantsizioak energia gehiago bildu behar du. NLPn eremu handietako txirrindularitzaren beharra aplikazio elektrotermikoen beharraren oso antzekoa da, non PST geruza anitzeko kondentsadoreak (MLC) eta PVDFn oinarritutako terpolimeroek alderantzizko errendimendu bikaina erakutsi duten berriki. hozte-errendimenduaren egoera 13,14,15,16 zikloan. Hori dela eta, energia termikoaren bilketarako interesgarriak diren PST MLCak identifikatu ditugu. Lagin hauek metodoetan oso-osorik deskribatu dira eta 1. (ekorketa-mikroskopia elektronikoa), 2. (X izpien difrakzioa) eta 3. (kalorimetria) ohar osagarrietan ezaugarritu dira.
a, Entropia (S)-tenperatura (T) diagrama baten krokisa eremu elektrikoa piztuta eta itzalita NLP materialei aplikatuta fase-trantsizioak erakusten dituena. Energia biltzeko bi ziklo erakusten dira bi tenperatura gune ezberdinetan. Ziklo urdinak eta berdeak fase-trantsizioaren barruan eta kanpoan gertatzen dira, hurrenez hurren, eta gainazaleko eskualde oso desberdinetan amaitzen dira. b, bi DE PST MLC eraztun unipolar, 1 mm-ko lodiera, 0 eta 155 kV cm-1 artean neurtuta 20 °C eta 90 °C-tan, hurrenez hurren, eta dagozkion Olsen zikloak. ABCD hizkiek Olson zikloko egoera desberdinak aipatzen dituzte. AB: MLCak 155 kV cm-1-ra kargatu ziren 20 °C-tan. BC: MLC 155 kV cm-1-an mantendu zen eta tenperatura 90 °C-ra igo zen. CD: MLC 90°C-tan isurtzen da. DA: MLC 20 °C-ra hoztu zen zero eremuan. Eremu urdina zikloa hasteko behar den sarrerako potentziari dagokio. Eremu laranja ziklo batean bildutako energia da. c, goiko panela, tentsioa (beltza) eta korrontea (gorria) denboraren aldean, b-ren Olson-en ziklo berean jarraituta. Bi txertatzeek tentsioaren eta korrontearen anplifikazioa adierazten dute zikloko funtsezko puntuetan. Beheko panelean, kurba horia eta berdea dagozkion tenperatura eta energia kurbak adierazten dituzte, hurrenez hurren, 1 mm-ko lodierako MLC baterako. Energia goiko paneleko korronte eta tentsio kurbetatik kalkulatzen da. Energia negatiboa bildutako energiari dagokio. Lau zifretako letra larriz dagozkion urratsak Olson zikloko berdinak dira. AB'CD zikloa Stirling zikloari dagokio (7. ohar gehigarria).
non E eta D eremu elektrikoa eta desplazamendu elektrikoaren eremua diren, hurrenez hurren. Nd DE zirkuitutik zeharka lor daiteke (1b. irudia) edo zuzenean ziklo termodinamiko bat hasiz. Metodo erabilgarrienak 1980ko hamarkadan energia piroelektrikoa biltzeko lan aitzindarietan deskribatu zituen Olsenek17.
irudian. 1b-ek 1 mm-ko lodierako PST-MLC aleen bi DE begizta monopolar erakusten ditu 20 °C eta 90 °C-tan, hurrenez hurren, 0 eta 155 kV cm-1 (600 V) bitarteko tartean. Bi ziklo hauek 1a irudian agertzen den Olson zikloak bildutako energia zeharka kalkulatzeko erabil daitezke. Izan ere, Olsen zikloak bi isoeremu adar (hemen, zero eremu DA adarrean eta 155 kV cm-1 BC adarrean) eta bi isotermo adar (hemen, 20°С eta 20°С AB adarrean) osatzen dute. . C CD adarrean) Zikloan bildutako energia eskualde laranja eta urdinei dagokie (EdD integrala). Bildutako Nd energia sarrera eta irteerako energiaren arteko aldea da, hau da, irudiko eremu laranja baino ez. 1b. Olson ziklo jakin honek 1,78 J cm-3-ko Nd energia-dentsitatea ematen du. Stirling zikloa Olson zikloaren alternatiba da (Ohar osagarria 7). Karga konstanteko etapara (zirkuitu irekia) errazago iristen denez, 1b iruditik ateratako energia-dentsitatea (AB'CD zikloa) 1,25 J cm-3-ra iristen da. Hau Olson zikloak bil dezakeenaren % 70 baino ez da, baina uzta biltzeko ekipo sinpleak egiten du.
Horrez gain, zuzenean neurtu dugu Olson zikloan jasotako energia PST MLC dinamizatuz Linkam tenperatura kontrolatzeko etapa eta iturri neurgailu bat (metodoa) erabiliz. Goiko 1c irudian eta dagozkien txertaketetan, 1 mm-ko lodierako PST MLC berean bildutako korrontea (gorria) eta tentsioa (beltza) erakusten du Olson-en ziklo bera zeharkatzen duen DE begiztarako. Korronteak eta tentsioak bildutako energia kalkulatzea ahalbidetzen du, eta kurbak irudian ageri dira. 1c, hondoa (berdea) eta tenperatura (horia) ziklo osoan zehar. ABCD hizkiek 1. irudiko Olson ziklo bera adierazten dute. MLC karga AB hanketan gertatzen da eta korronte baxuan egiten da (200 µA), beraz, SourceMeter-ek karga behar bezala kontrola dezake. Hasierako korronte konstante horren ondorioa da tentsio-kurba (kurba beltza) ez dela lineala D PST potentzial-desplazamendu-eremu ez-lineala dela eta (1c. irudia, goiko txertaketa). Kargatzearen amaieran, 30 mJ energia elektriko gordetzen dira MLCn (B puntua). Ondoren, MLC berotu egiten da eta korronte negatiboa (eta, beraz, korronte negatiboa) sortzen da tentsioa 600 V-tan geratzen den bitartean. 40 s-en ondoren, tenperatura 90 °C-ko goi-ordokira iritsi zenean, korronte hori konpentsatu zen, nahiz eta urrats lagina. zirkuituan 35 mJ-ko potentzia elektrikoa sortu zuen isoeremu horretan zehar (1c irudiko bigarren txertaketa, goikoa). Ondoren, MLC-ko (CD adarraren) tentsioa murrizten da, eta 60 mJ-ko lan elektriko gehiago sortzen da. Irteerako energia osoa 95 mJ da. Jasotako energia sarrerako eta irteerako energiaren arteko aldea da, eta horrek 95 – 30 = 65 mJ ematen du. Hau 1,84 J cm-3-ko energia-dentsitateari dagokio, DE eraztunetik ateratako Nd-tik oso hurbil dagoena. Olson ziklo honen erreproduzigarritasuna asko probatu da (Ohar osagarria 4). Tentsioa eta tenperatura gehiago handituz, 4,43 J cm-3 lortu dugu Olsen zikloak erabiliz 0,5 mm-ko lodierako PST MLC batean 750 V (195 kV cm-1) eta 175 °C-ko tenperatura tartean (5. Ohar osagarria). Hau Olson zuzeneko zikloetarako literaturan adierazitako errendimendu onena baino lau aldiz handiagoa da eta Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 J cm-3)18 (cm .Osagarria) film meheetan lortu zen. 1. taula literaturako balio gehiagorako). Errendimendu hori MLC hauen ihes-korronte oso baxuaren ondorioz lortu da (<10−7 A 750 V-tan eta 180 °C-tan, ikus xehetasunak 6. Ohar osagarrian) —Smith et al.19-ek aipatutako puntu erabakigarria—, aitzitik. aurreko ikerketetan erabilitako materialei17,20. Errendimendu hori MLC hauen ihes-korronte oso baxuaren ondorioz lortu da (<10−7 A 750 V-tan eta 180 °C-tan, ikus xehetasunak 6. Ohar osagarrian) —Smith et al.19-ek aipatutako puntu erabakigarria—, aitzitik. aurreko ikerketetan erabilitako materialei17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 °C пи одробности в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Ezaugarri hauek MLC hauen ihes-korronte oso baxuaren ondorioz lortu ziren (<10-7 A 750 V eta 180 °C-tan, ikus 6. Ohar osagarria xehetasunetarako) - Smith et al-ek aipatutako puntu kritikoa. 19 – aurreko ikerketetan erabilitako materialen aldean17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说昸低（在由于这亜等人19 提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 见 补充 说是昻 诉息）））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之比之下 相比之下下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下下 相比之下之下比之下，已迲珌胋胾到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробнтости подробности подробности подробности в ии 6) — ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. MLC hauen ihes-korrontea oso baxua denez (<10-7 A 750 V eta 180 °C-tan, ikus 6. Ohar osagarria xehetasunetarako) - Smith et al-ek aipatutako funtsezko puntua. 19 – Konparazio baterako, emanaldi hauek lortu ziren.aurreko ikasketetan erabilitako materialei 17,20.
Stirling zikloari aplikatzen zaizkion baldintza berdinak (600 V, 20-90 °C) (7. oharra osagarria). DE zikloaren emaitzetatik espero bezala, etekina 41,0 mJ-koa izan zen. Stirling zikloen ezaugarri deigarrienetako bat hasierako tentsioa efektu termoelektrikoaren bidez anplifikatzeko duten gaitasuna da. 39 arteko tentsio irabazia ikusi dugu (hasierako tentsiotik 15 V-tik 590 V-rainoko amaierako tentsiora, ikus 7.2 irudi osagarria).
MLC hauen beste ezaugarri bereizgarri bat joule tartean energia biltzeko adina objektu makroskopikoak direla da. Hori dela eta, 1 mm-ko lodierako 28 MLC PST erabiliz uzta-biltzaile prototipo bat (HARV1) eraiki genuen, Torello et al.14-ek deskribatutako plaka paraleloaren diseinu berari jarraituz, irudian ageri den 7×4 matrizean. kolektorea ponpa peristaltiko baten bidez desplazatzen da fluidoaren tenperatura konstante mantentzen den bi urtegiren artean (metodoa). Bildu gehienez 3,1 J irudian deskribatutako Olson zikloa erabiliz. 2a, 10°C eta 125°C-ko eskualde isotermikoak eta 0 eta 750 V-ko isoeremuak (195 kV cm-1). Hau 3,14 J cm-3-ko energia-dentsitateari dagokio. Konbinatu hau erabiliz, neurketak hainbat baldintzatan egin ziren (2b. irudia). Kontuan izan 1,8 J 80 °C-ko tenperatura tartean eta 600 V-ko tentsioan (155 kV cm-1) lortu direla. Hau ados dago aurretik aipatutako 65 mJ-rekin 1 mm-ko lodierako PST MLCrako baldintza berdinetan (28 × 65 = 1820 mJ).
a, 1 mm-ko lodierako (4 errenkada × 7 zutabe) Olson zikloetan exekutatzen diren 28 MLC PSTetan oinarritutako HARV1 prototipo muntatu baten konfigurazio esperimentala. Lau ziklo-urratsetako bakoitzerako, tenperatura eta tentsioa ematen dira prototipoan. Ordenagailuak ponpa peristaltiko bat gidatzen du, hotz eta bero-biltegien, bi balbula eta energia iturri baten artean fluido dielektriko bat zirkulatzen duena. Ordenagailuak termopareak erabiltzen ditu prototipoari emandako tentsioari eta korronteari eta konbinatuaren tenperaturari buruzko datuak biltzeko elikadura-iturritik. b, Gure 4×7 MLC prototipoak jasotako energia (kolorea) tenperatura-tartearen (X ardatza) eta tentsioaren (Y ardatza) esperimentu desberdinetan.
Uztagailuaren bertsio handiago batek (HARV2) 60 PST MLC 1 mm-ko lodiera eta 160 PST MLC 0,5 mm-ko lodiera dituena (41,7 g material piroelektriko aktiboa) 11,2 J eman zuen (8. Ohar osagarria). 1984an, Olsenek energia-biltzaile bat egin zuen, 150 °C inguruko tenperaturan 6,23 J elektrizitate sortzeko gai den Pb(Zr,Ti)O3 konposatu baten 317 g-tan oinarrituta (21. erref.). Konbinatu honetarako, hau da joule barrutian eskuragarri dagoen beste balio bakarra. Lortutako balioaren erdia pasatxo lortu zuen eta kalitatea ia zazpi aldiz. Horrek esan nahi du HARV2-ren energia-dentsitatea 13 aldiz handiagoa dela.
HARV1 zikloaren aldia 57 segundokoa da. Honek 54 mW-ko potentzia sortu zuen 1 mm-ko lodierako MLC multzoko 7 zutabeko 4 ilararekin. Urrats bat gehiago emateko, hirugarren konbinazio bat (HARV3) eraiki dugu 0,5 mm-ko lodierako PST MLC batekin eta HARV1 eta HARV2-ren antzeko konfigurazioarekin (9. Ohar osagarria). 12,5 segundoko termalizazio denbora neurtu dugu. 25 s-ko ziklo-denborari dagokio (9. irudi osagarria). Jasotako energiak (47 mJ) 1,95 mW-ko potentzia elektrikoa ematen du MLC bakoitzeko, eta horrek, aldi berean, HARV2-k 0,55 W ekoizten duela (1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm-ko lodiera gutxi gorabehera) ematen digu. Horrez gain, HARV1 esperimentuei dagozkien elementu finituen simulazioa (COMSOL, 10. oharra eta 2-4 taula osagarriak) erabiliz simulatu genuen bero-transferentzia. Elementu finituen modelizazioak ahalbidetu zuen ia magnitude ordena bat handiagoak (430 mW) PST zutabe kopuru berdinetarako potentzia-balioak aurreikustea, MLC 0,2 mm-ra mehetuz, ura hozgarri gisa erabiliz eta matrizea 7 errenkadetara itzuliz. . × 4 zutabe (ez gain, 960 mW zeuden depositua konbinazioaren ondoan zegoenean, 10b irudi osagarria).
Kolektore honen erabilgarritasuna frogatzeko, Stirling ziklo bat aplikatu zen 0,5 mm-ko lodierako PST MLC soilik bero-kolektore gisa, tentsio handiko etengailu bat, biltegiratze kondentsadorearekin tentsio baxuko etengailu bat, biltegiratze kondentsadorearekin, DC/DC bihurgailu bat osatutako erakusle independente bati. , potentzia baxuko mikrokontroladorea, bi termopare eta boost bihurgailua (Ohar osagarria 11). Zirkuituak biltegiratze-kondentsadorea hasieran 9V-tan kargatu behar du eta, ondoren, modu autonomoan funtzionatzen du bi MLCen tenperatura -5 °C-tik 85 °C bitartekoa den bitartean, hemen 160 s-ko zikloetan (hainbat ziklo 11. Ohar Osagarrian erakusten dira) . Nabarmentzekoa, 0,3 g-ko pisua duten bi MLC-k modu autonomoan kontrola dezakete sistema handi hau. Beste ezaugarri interesgarri bat da tentsio baxuko bihurgailua 400V-ra 10-15V bihurtzeko gai dela % 79ko eraginkortasunarekin (11. Ohar osagarria eta 11.3 Irudi osagarria).
Azkenik, MLC modulu hauek energia termikoa energia elektriko bihurtzeko duten eraginkortasuna ebaluatu dugu. Eraginkortasunaren η kalitate-faktorea bildutako energia elektrikoaren Nd dentsitatearen eta hornitutako Qin beroaren dentsitatearen erlazioa bezala definitzen da (12. oharra):
3a,b irudiek Olsen zikloaren ηr eraginkortasuna eta ηr eraginkortasun proportzionala erakusten dute, hurrenez hurren, 0,5 mm-ko lodierako PST MLC baten tenperatura-barrutiaren arabera. Bi datu multzoak 195 kV cm-1-ko eremu elektriko baterako ematen dira. \(\hau\) eraginkortasuna %1,43ra iristen da, hau da, ηr-ren %18aren baliokidea. Hala ere, 25 °C eta 35 °C arteko 10 K-ko tenperatura-tarte baterako, ηr-ek % 40 arteko balioetara iristen da (3b irudiko kurba urdina). PMN-PT filmetan (ηr = % 19) 10 K eta 300 kV cm-1eko tenperatura tartean erregistratutako NLP materialen balio ezagunaren bikoitza da (18. erref.). 10 K-tik beherako tenperatura-tarteak ez dira kontuan hartu PST MLC-ren histeresi termikoa 5 eta 8 K artean dagoelako. Fase-trantsizioek eraginkortasunean duten eragin positiboa aitortzea funtsezkoa da. Izan ere, η eta ηr-ren balio optimoak ia guztiak Ti = 25 °C hasierako tenperaturan lortzen dira. 3a,b. Eremurik aplikatzen ez denean eta Curie tenperatura TC 20 °C ingurukoa da MLC hauetan (13. oharra osagarria) faseko trantsizio itxi baten ondorioz gertatzen da.
a,b, η eraginkortasuna eta Olson zikloaren eraginkortasun proportzionala (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } 195 kV cm-1-ko eremu baten eta hasierako tenperatura desberdineko Ti, }}\,\)(b) 0,5 mm-ko lodierako MPC PSTrako, ΔTspan tenperatura-tartearen arabera.
Azken behaketak bi ondorio garrantzitsu ditu: (1) edozein ziklo eraginkorrak TCtik gorako tenperaturetan hasi behar du eremuak eragindako fase-trantsizioa (paraelektrikotik ferroelektrikora) gerta dadin; (2) material hauek eraginkorragoak dira TCtik hurbil dauden exekuzio-denboretan. Gure esperimentuetan eskala handiko eraginkortasunak erakusten diren arren, tenperatura-tarte mugatuak ez digu uzten eraginkortasun absolutu handiak lortzerik Carnot mugaren ondorioz (\(\Delta T/T\)). Hala ere, PST MLC hauek erakusten duten eraginkortasun bikainak justifikatzen du Olsen-ek aipatzen duenean “50 °C eta 250 °C arteko tenperaturetan funtzionatzen duen 20 klaseko motor termoelektriko birsortzaile ideal batek %30eko eraginkortasuna izan dezakeela”17. Balio horietara iristeko eta kontzeptua probatzeko, Shebanov-ek eta Bormanek aztertu dutenez, PST dopatuak TC desberdinekin erabiltzea komenigarria izango litzateke. PSTn TC 3°C-tik (Sb dopina) 33°C-ra (Ti dopina) alda daitekeela erakutsi zuten 22 . Hori dela eta, hipotesia dugu hurrengo belaunaldiko birsorgailu piroelektrikoak dopatutako PST MLCetan edo lehen ordenako faseko trantsizio indartsua duten beste material batzuetan oinarrituta lehiatu daitezkeela potentzia-biltzaile onenekin.
Ikerketa honetan, PSTtik egindako MLCak ikertu ditugu. Gailu hauek Pt eta PST elektrodo multzo batez osatuta daude, eta, ondorioz, hainbat kondentsadore paraleloan konektatzen dira. PST aukeratu zen EC material bikaina delako eta, beraz, NLP material bikaina izan daitekeelako. 20 °C inguruko lehen mailako fase ferroelektriko-paraelektriko trantsizio zorrotza erakusten du, bere entropia-aldaketak 1. irudian agertzen direnen antzekoak direla adierazten du. Antzeko MLCak guztiz deskribatu dira EC13,14 gailuetarako. Ikerketa honetan, 10,4 × 7,2 × 1 mm³ eta 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLCak erabili ditugu. 1 mm eta 0,5 mm-ko lodiera duten MLCak 38,6 µm-ko lodiera duten 19 eta 9 PST geruzekin egin dira, hurrenez hurren. Bi kasuetan, barneko PST geruza 2,05 µm-ko platinozko elektrodoen artean jarri zen. MLC hauen diseinuak PSTen % 55 aktibo daudela suposatzen du, elektrodoen arteko zatiari dagokiona (Ohar osagarria 1). Elektrodo aktiboaren azalera 48,7 mm2 zen (5. taula osagarria). MLC PST fase solidoko erreakzio eta galdaketa metodoaren bidez prestatu zen. Prestaketa-prozesuaren xehetasunak aurreko artikulu batean azaldu dira14. PST MLCren eta aurreko artikuluaren arteko desberdintasunetako bat B guneen ordena da, eta horrek asko eragiten du ECren errendimendua PSTn. PST MLC-ren B guneen ordena 0,75ekoa da (2. Ohar osagarria) 1400 °C-tan sinterizatuz lortutakoa eta ehunka orduz 1000 °C-tan erretiroa eginez. PST MLC-ri buruzko informazio gehiago lortzeko, ikus 1-3 ohar osagarriak eta 5. taula osagarria.
Ikerketa honen kontzeptu nagusia Olson zikloan oinarritzen da (1. irudia). Ziklo hori egiteko, bero-hotza eta MLC modulu ezberdinetako tentsioa eta korrontea monitorizatu eta kontrolatzeko gai den elikadura-iturri bat behar dugu. Zuzeneko ziklo hauek bi konfigurazio ezberdin erabiltzen zituzten, hots, (1) Linkam moduluak Keithley 2410 elikadura-iturri batera konektatutako MLC bat berotzen eta hozten zuten, eta (2) hiru prototipo (HARV1, HARV2 eta HARV3) energia iturri berdinarekin paraleloan. Azken kasu honetan, fluido dielektriko bat (25°C-tan 5 cP-ko biskositatea duen silikonazko olioa, Sigma Aldrich-i erosia) bi urtegien (beroa eta hotza) eta MLCren arteko bero-trukea egiteko erabili zen. Gordailu termikoa fluido dielektrikoz betetako beirazko ontzi batek osatzen du eta plaka termikoaren gainean jarria. Hotz-biltegiratzea ur-bainu bat da, fluido dielektrikoa duten hodi likidoekin, urez eta izotzez betetako plastikozko ontzi handi batean. Konbinazioaren mutur bakoitzean hiru bideko bi balbula jarri ziren (Bio-Chem Fluidics-i erositakoak) likidoa biltegi batetik bestera behar bezala aldatzeko (2a irudia). PST-MLC paketearen eta hozgarriaren arteko oreka termikoa bermatzeko, ziklo-aldia luzatu zen sarrerako eta irteerako termopareek (PST-MLC paketetik ahalik eta hurbilen) tenperatura bera erakutsi zuten arte. Python script-ak tresna guztiak kudeatzen eta sinkronizatzen ditu (iturburu-neurgailuak, ponpak, balbulak eta termopareak) Olson-en ziklo egokia exekutatzeko, hau da, hozte-begizta PST pilan zehar hasten da iturburu-neurgailua kargatu ondoren, nahi den moduan berotu daitezen. Olson ziklo jakin baterako aplikatutako tentsioa.
Bestela, bildutako energiaren zuzeneko neurketa hauek zeharkako metodoekin baieztatu ditugu. Zeharkako metodo hauek tenperatura ezberdinetan bildutako desplazamendu elektrikoan (D) – eremu elektrikoa (E) eremu-begiztan oinarritzen dira, eta bi DE begizten arteko azalera kalkulatuz, zenbat energia bildu daitekeen zehatz-mehatz kalkula daiteke, irudian ikusten den moduan. . 2. irudian .1b. DE begizta hauek Keithley iturri-neurgailuak erabiliz ere biltzen dira.
1 mm-ko lodierako 28 PST MLC 4 errenkadako eta 7 zutabeko plaka paraleloen egitura batean muntatu ziren erreferentzian deskribatutako diseinuaren arabera. 14. PST-MLC errenden arteko fluido-hutsunea 0,75 mm-koa da. Hori PST MLC-ren ertzetan alde biko zinta-zerrendak gehituz lortzen da bereizle likido gisa. PST MLC elektrodoen kableekin kontaktuan dagoen zilarrezko epoxi zubi batekin paraleloan konektatuta dago elektrikoki. Horren ondoren, hariak zilarrezko epoxi erretxinaz itsatsi zituzten elektrodoen terminalen alde bakoitzean, elikadura-iturrira konektatzeko. Azkenik, sartu egitura osoa poliolefinazko mahurrean. Azken hau fluido-hodiari itsatsita dago zigilatzea egokia ziurtatzeko. Azkenik, 0,25 mm-ko lodierako K motako termopareak PST-MLC egituraren mutur bakoitzean sartu ziren sarrerako eta irteerako likidoaren tenperatura kontrolatzeko. Horretarako, lehenik eta behin mahuka zulatu behar da. Termoparea instalatu ondoren, aplikatu lehengo itsasgarri bera termopare mahutaren eta alanbrearen artean zigilua berrezartzeko.
Zortzi prototipo bereizi eraiki ziren, horietako lauk 40 0,5 mm-ko lodierako MLC PST zituzten plaka paralelo gisa banatuta, 5 zutabe eta 8 errenkadarekin, eta gainerako lauek 15 1 mm-ko lodierako MLC PST zituzten. 3 zutabe × 5 lerroko plaka paraleloen egituran. Erabilitako PST MLC-kopurua guztira 220 izan zen (160 0,5 mm-ko lodiera eta 60 PST-MLC 1 mm-ko lodiera). Bi azpiunitate hauei HARV2_160 eta HARV2_60 deitzen diegu. HARV2_160 prototipoko hutsune likidoa 0,25 mm-ko lodiera duten bi alde biko zintaz osatuta dago, bien artean 0,25 mm-ko lodiera duen hari batekin. HARV2_60 prototiporako, prozedura bera errepikatu dugu, baina 0,38 mm-ko lodierako hari erabiliz. Simetriarako, HARV2_160 eta HARV2_60-k fluido-zirkuitu, ponpak, balbulak eta alde hotza dituzte (8. Ohar osagarria). HARV2 bi unitatek bero biltegi bat partekatzen dute, 3 litroko ontzi bat (30 cm x 20 cm x 5 cm) bi plaka berotan iman birakariekin. Zortzi prototipo guztiak paralelo elektrikoki konektatuta daude. HARV2_160 eta HARV2_60 azpiunitateek aldi berean lan egiten dute Olson zikloan, eta ondorioz, 11,2 J-ko energia bilketa lortzen da.
Jarri 0,5 mm-ko lodiera duen PST MLC poliolefinazko mahurrean alde biko zinta eta alanbrea bi aldeetan likidoa isurtzeko tokia sortzeko. Tamaina txikia zela eta, prototipoa balbula bero edo hotz baten ondoan jarri zen, ziklo-denborak gutxituz.
PST MLC-n, eremu elektriko konstante bat aplikatzen da berokuntza-adarrari tentsio konstante bat aplikatuz. Ondorioz, korronte termiko negatiboa sortzen da eta energia metatzen da. PST MLC berotu ondoren, eremua kentzen da (V = 0), eta bertan gordetako energia iturriko kontagailura itzultzen da, bildutako energiaren ekarpen bat gehiagori dagokiona. Azkenik, V = 0 tentsioa aplikatuta, MLC PSTak hasierako tenperaturara hozten dira, zikloa berriro has dadin. Etapa honetan, ez da energia biltzen. Olsen zikloa Keithley 2410 SourceMeter erabiliz exekutatu genuen, PST MLC tentsio-iturri batetik kargatuz eta korronte bat datorren balio egokia ezarriz, karga-fasean nahikoa puntu bildu ziren energia-kalkulu fidagarrietarako.
Stirlingeko zikloetan, PST MLCak tentsio-iturburu moduan kargatu ziren hasierako eremu elektrikoaren balio batean (hasierako tentsioa Vi > 0), nahi den adostasun-korronte batean, kargatzeko urratsak 1 s ingurukoa izan zedin (eta nahikoa puntu biltzen dira kalkulu fidagarri baterako. energia) eta tenperatura hotza. Stirlingeko zikloetan, PST MLCak tentsio-iturburu moduan kargatu ziren hasierako eremu elektrikoaren balio batean (hasierako tentsioa Vi > 0), nahi den adostasun-korronte batean, kargatzeko urratsak 1 s ingurukoa izan zedin (eta nahikoa puntu biltzen dira kalkulu fidagarri baterako. energia) eta tenperatura hotza. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном заряжались напряженик (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает окол от оком ное количество точек для надежного расчета энергия) eta холодная температура. Stirling PST MLC zikloetan, tentsio-iturriaren moduan kargatu ziren eremu elektrikoaren hasierako balioan (hasierako tentsioa Vi > 0), nahi den etekin-korrontearekin, karga-etapak 1 s inguru behar izan zezan (eta kopuru nahikoa). puntuak biltzen dira energiaren kalkulu fidagarri baterako) eta tenperatura hotza.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压压源模式使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Ziklo maisuan, PST MLC hasierako eremu elektrikoaren balioan kargatzen da (hasierako tentsioa Vi > 0) tentsio-iturriaren moduan, beraz, behar den adostasun-korronteak segundo bat behar du kargatzeko urratsa egiteko (eta nahikoa puntu bildu ditugu fidagarritasunez kalkulatu (energia) eta tenperatura baxua. В цикле стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника с начальным значением значениеского поля (начальное напряже Ние vi> 0), Требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (Набирается достаточное оличество точек, что бы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры . Stirling zikloan, PST MLC tentsio-iturriaren moduan kargatzen da eremu elektrikoaren hasierako balio batekin (hasierako tentsioa Vi > 0), behar den adostasun-korrontea kargatzeko etapak 1 s inguru hartzen du (eta kopuru nahikoa). puntuak biltzen dira energia fidagarritasunez kalkulatzeko) eta tenperatura baxuak .PST MLC berotu baino lehen, ireki zirkuitua I = 0 mA-ko korronte parekatua aplikatuz (gure neurketa-iturriak maneiatu dezakeen gutxieneko korronte bat 10 nA da). Ondorioz, karga bat geratzen da MJK-ren PSTan, eta tentsioa handitu egiten da lagina berotzen den heinean. BC besoan ez da energiarik biltzen I = 0 mA delako. Tenperatura altu batera iritsi ondoren, MLT FTn tentsioa handitu egiten da (kasu batzuetan 30 aldiz baino gehiago, ikus 7.2. irudi gehigarria), MLK FT deskargatzen da (V = 0) eta energia elektrikoa haietan gordetzen da. hasierako kargua izanik. Korrespondentzia bera neurgailu-iturburura itzultzen da. Tentsio-irabaziaren ondorioz, tenperatura altuan metatutako energia zikloaren hasieran emandakoa baino handiagoa da. Ondorioz, energia beroa elektrizitate bihurtuz lortzen da.
Keithley 2410 SourceMeter erabili dugu PST MLC-ri aplikatutako tentsioa eta korrontea kontrolatzeko. Dagokion energia Keithley-ren iturri-neurgailuak irakurritako tentsioaren eta korrontearen biderkadura integratuz kalkulatzen da, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ ezkerreko(t\eskuineko){V}_{{\rm{neurriak}}}(t)\), non τ periodoaren periodoa den. Gure energia-kurban, energia-balio positiboek MLC PST-ri eman behar diogun energia esan nahi du, eta balio negatiboek horietatik ateratzen dugun energia eta, beraz, jasotako energia. Bilketa-ziklo jakin baterako potentzia erlatiboa bildutako energia ziklo osoaren τ periodoarekin zatituz zehazten da.
Datu guztiak testu nagusian edo informazio osagarrian aurkezten dira. Gutunak eta materialen eskaerak artikulu honekin emandako AT edo ED datuen iturrira zuzendu behar dira.
Ando Junior, OH, Maran, ALO eta Henao, NC Energia biltzeko mikrosorgailu termoelektrikoen garapenaren eta aplikazioen berrikuspena. Ando Junior, OH, Maran, ALO eta Henao, NC Energia biltzeko mikrosorgailu termoelektrikoen garapenaren eta aplikazioen berrikuspena.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO eta Henao, NC Energia biltzeko mikrosorgailu termoelektrikoen garapenaren eta aplikazioaren ikuspegi orokorra. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO eta Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO eta Henao, NC aztertzen ari dira mikrosorgailu termoelektrikoen garapena eta aplikazioa energia biltzeko.curriculuma. euskarria. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Material fotovoltaikoak: egungo eraginkortasunak eta etorkizuneko erronkak. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Material fotovoltaikoak: egungo eraginkortasunak eta etorkizuneko erronkak.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. eta Sinke, VK Material fotovoltaikoak: egungo errendimendua eta etorkizuneko erronkak. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Eguzki-materialak: egungo eraginkortasuna eta etorkizuneko erronkak.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. eta Sinke, VK Material fotovoltaikoak: egungo errendimendua eta etorkizuneko erronkak.Science 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Efektu piro-piezoelektriko bateratua auto-elikatutako tenperatura eta presioa aldibereko sentsaziorako. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunt efektu piro-piezoelektrikorako auto-elikadura aldibereko tenperatura eta presioa sentsatzeko.Song K., Zhao R., Wang ZL eta Yan Yu. Efektu piropiezoelektriko konbinatua tenperatura eta presioa aldi berean neurtzeko. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Tenperatura eta presioa aldi berean auto-energiarako.Song K., Zhao R., Wang ZL eta Yan Yu. Efektu termopiezoelektriko konbinatua tenperatura eta presioa aldi berean neurtzeko.Aurrera. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Ericssonen ziklo piroelektrikoetan oinarritutako energia bilketa erlaxatzaile ferroelektrikoko zeramika batean. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Ericssonen ziklo piroelektrikoetan oinarritutako energia bilketa erlaxatzaile ferroelektrikoko zeramika batean.Sebald G., Prouvost S. eta Guyomar D. Energia-bilketa Ericsson-en ziklo piroelektrikoetan oinarritutako zeramika ferroelektriko erlaxatzaileetan.Sebald G., Prouvost S. eta Guyomar D. Energy harvesting in relaxor ferroelectric ceramics Ericsson pyroelectric cycling oinarrituta. Alma mater adimenduna. egitura. 15012ko 17a (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Egoera solidoko energia elektrotermikoen arteko konbertsiorako hurrengo belaunaldiko material elektrokaloriko eta piroelektrikoak. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Egoera solidoko energia elektrotermikoen arteko konbertsiorako hurrengo belaunaldiko material elektrokaloriko eta piroelektrikoak. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW го преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Egoera solidoko energia elektrotermikoen arteko konbertsiorako hurrengo belaunaldiko material elektrokaloriko eta piroelektrikoak. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW го преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Egoera solidoko energia elektrotermikoen arteko konbertsiorako hurrengo belaunaldiko material elektrokaloriko eta piroelektrikoak.Lady Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Nanosorgailu piroelektrikoen errendimendua kuantifikatzeko estandarra eta meritua. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Nanosorgailu piroelektrikoen errendimendua kuantifikatzeko estandarra eta meritua.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL eta Yang, Yu. Nanosorgailu piroelektrikoen errendimendua kuantifikatzeko estandar eta kalitate puntuazioa. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL eta Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL eta Yang, Yu. Nanosorgailu piroelektriko baten errendimendua kuantifikatzeko irizpideak eta errendimendu-neurriak.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Hozte elektrokalorikoko zikloak berunezko eskandio tantalatoan benetako birsorkuntzarekin eremuaren aldakuntzaren bidez. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Hozte elektrokalorikoko zikloak berunezko eskandio tantalatoan benetako birsorkuntzarekin eremuaren aldakuntzaren bidez.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. eta Mathur, ND Hozte elektrokalorikoko zikloak berun-eskandio tantalatoan benetako birsorkuntzarekin eremu aldaketaren bidez. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的倂 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. eta Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. eta Mathur, ND Eskandio-berun tantalatoaren hozte-ziklo elektrotermiko bat benetako birsorkuntzarako eremu-alderantziketaren bidez.fisika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Material kalorikoak fase ferroikoko trantsizioetatik gertu. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Material kalorikoak fase ferroikoko trantsizioetatik gertu.Moya, X., Kar-Narayan, S. eta Mathur, ND Material kalorikoak fase ferroideen trantsiziotik gertu. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Material termikoak burdinazko metalurgiatik gertu.Moya, X., Kar-Narayan, S. eta Mathur, ND Material termikoak burdina-faseen trantsiziotik gertu.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Hozteko eta berotzeko material kalorikoak. Moya, X. & Mathur, ND Hozteko eta berotzeko material kalorikoak.Moya, X. eta Mathur, ND Hozteko eta berotzeko material termikoak. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Hozteko eta berotzeko material termikoak.Moya X. eta Mathur ND Hozteko eta berotzeko material termikoak.Science 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Hozgailu elektrokalorikoak: berrikuspena. Torelló, A. & Defay, E. Hozgailu elektrokalorikoak: berrikuspena.Torello, A. eta Defay, E. Electrocaloric chillers: a review. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。Torello, A. eta Defay, E. Hozgailu elektrotermikoak: berrikuspena.Aurreratua. elektronikoa. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Material elektrokalorikoaren energia-eraginkortasun izugarria eskandio-eskandio-berun ordenatuan. Komunikazio nazionala. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Geruza anitzeko oxidozko kondentsadoreen efektu elektrotermikoa handia da tenperatura-tarte zabal batean. Natura 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Erregeneradore elektrotermikoetan tenperatura tarte handia. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Errendimendu handiko egoera solidoko hozte elektrotermiko sistema. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Tenperatura igoera handirako hozte elektrotermikoko kaskada gailua. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Eraginkortasun handiko beroa energia elektrikoarekin lotutako neurketa piroelektrikoetara zuzeneko bihurketa. Olsen, RB & Brown, DD Eraginkortasun handiko beroaren zuzeneko bihurketa energia elektrikoarekin lotutako neurketa piroelektrikoetara.Olsen, RB eta Brown, DD Neurketa piroelektrikoekin lotutako beroa zuzeneko bihurketa zuzena oso eraginkorra. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB eta Brown, DDOlsen, RB eta Brown, DD Neurketa piroelektrikoekin lotutako beroaren elektrizitate bihurtze zuzen eraginkorra.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Energia eta potentzia-dentsitatea erlaxatzaile meheko film ferroelektrikoetan. Alma mater nazionala. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Cascaded piroelektriko bihurketa: fase ferroelektrikoen trantsizioa eta galera elektrikoak optimizatzea. Smith, AN & Hanrahan, BM Cascaded piroelektriko bihurketa: fase ferroelektrikoen trantsizioa eta galera elektrikoak optimizatzea.Smith, AN eta Hanrahan, BM Cascaded piroelektriko bihurketa: fase ferroelektrikoen trantsizioa eta galera elektrikoen optimizazioa. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN eta Hanrahan, BMSmith, AN eta Hanrahan, BM Cascaded piroelektriko bihurketa: fase ferroelektrikoen trantsizioen eta galera elektrikoen optimizazioa.J. Aplikazioa. fisika. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR Material ferroelektrikoen erabilera energia termikoa elektrizitate bihurtzeko. prozesua. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded pyroelectric energy converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded pyroelectric energy converter.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM eta Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM eta Dullea, J. Cascaded pyroelectric power converters.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Berun-eskandio tantalato efektu elektrokaloriko handiko soluzio solidoetan. Shebanov, L. & Borman, K. Berun-eskandio tantalato efektu elektrokaloriko handiko soluzio solidoetan.Shebanov L. eta Borman K. efektu elektrokaloriko handiko berun-eskandio tantalatoaren soluzio solidoetan. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. eta Borman, K.Shebanov L. eta Borman K. efektu elektrokaloriko handiko eskandio-berun-eskandio soluzio solidoetan.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Eskerrak ematen dizkiogu N. Furusawa, Y. Inoue eta K. Honda MLCa sortzeko emandako laguntzagatik. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB eta ED Eskerrik asko Luxenburgoko Ikerketarako Fundazio Nazionalari (FNR) lan hau CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-ren bidez laguntzeagatik. Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay eta BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Materialen Ikerketa eta Teknologia Saila, Luxenburgoko Teknologia Institutua (LIST), Belvoir, Luxenburgo